Конвертор со 1 ступени

Реактор конверсии (конвертор) CO I ступени. Функциональная схема автоматизации

Установка конверсии СО первой ступени включает ряд аппаратов. Конвертируемый газ сначала проходит первый слой катализатора, откуда направляется на охлаждение в теплообменник ТО (подогреватель АВС ). Из подогревателя газ снова направляется в конвертор СО на второй слой катализатора. После выхода из аппарата конвертированный газ проходит испаритель воды И, где отдает часть своего тепла на образование водяного пара.

Реактор конверсии (конвертор) CO I ступени. Функциональная схема автоматизации

Показателем эффективности процесса конверсии СО первой ступени является концентрация СО в конвертированном газе (0,147 г/м 3 ), которая не должна превышать некоторого предела (0,160 г/м 3 ). Степень конверсии зависит от температуры, и повышается с ее возрастанием. Предельная температура ограничена стойкостью катализатора, которая равна 350 °С. Поскольку реакция конверсии протекает с выделением тепла, то необходимо контролировать температуру потока перед катализатором (220 °С).

На первый слой катализатора поток поступает при температуре 220 °С. После первого слоя катализатора в результате выделившегося тепла температура газа повышается до 310 °С. Задачей управления является поддержание температуры газа в пределах 220 °С перед вторым слоем катализатора, регулирование выполняется за счет измерения расхода АВС в теплообменник (3480 м 3 /ч).

Для реакторов с полочным расположением катализатора повышение давления выше некоторого предела может вызвать обрушение полок, поэтому давление в верхней части аппарата контролируется (3,0 МПа) и выдается сигнализация при увеличении сверх допустимого предела. Выполняется контроль температуры в слое катализатора для предотвращения его разрушения вследствие перегрева (250 – 290 °С).

Читайте также:  Лестница для колодца нержавейка

Выполняется стабилизация температуры газа после конвертора (250 °С). Для этого регулируется расход воды в испаритель (180 м 3 /ч). Контролируется расход АВС в теплообменник ТО (3480 м 3 /ч) и расход воды в испаритель И (180 м 3 /ч).

Выполняется контроль температуры АВС до (180 °С) и после теплообменника (260 °С), контролируется температура воды перед испарителем (185 °С) и водяного пара после испарителя (190 °С). Контролируется давление водяного пара межтрубном пространстве испарителя (1,05 МПа).

Контур стабилизации расхода АВС в теплообменник предназначен для стабилизации заданного расхода АВС. Датчик расхода поз. 7-1 снимает текущее значение расхода, сигнал с него поступает на контроллер, который в соответствии с программой выдает сигнал для устройства управления поз. 7-2 электродвигателем задвижки поз. 7-3 на трубопроводе подачи АВС.

Контур стабилизации температуры газа перед вторым слоем катализатора является каскадно-связанным с контуром стабилизации расхода АВС в теплообменник. Датчик температуры газа поз. 8-1 снимает текущее значение температуры, сигнал с него поступает на контроллер, который в соответствии с программой выдает сигнал на контур стабилизации расхода АВС в теплообменник.

Контур стабилизации расхода воды в испаритель предназначен для стабилизации заданного расхода воды. Датчик расхода поз. 9-1 снимает текущее значение расхода, сигнал с него поступает на контроллер, который в соответствии с программой выдает сигнал для устройства управления поз. 9-2 электродвигателем задвижки поз. 9-3 на трубопроводе подачи воды.

Контур стабилизации температуры газа на выходе из установки является каскадно-связанным с контуром стабилизации расхода воды испаритель. Датчик температуры газа поз. 10-1 снимает текущее значение температуры, сигнал с него поступает на контроллер, который в соответствии с программой выдает сигнал на контур стабилизации расхода воды в испаритель.

Вся работа

Чтобы получить готовую работу, необходимо оформить заказ. После оплаты работа будет отправление по электронной почте.

Источник

Вывод на нормальный режим конвертора окиси углерода I-ой ступени

Вывод на режим конвертора окиси углерода I-ой ступени поз.114 осуществляется путем подъема температуры конвертированного газа на входе в него от 330 °С до 350 °С. Для этого параллельно с приемом воздуха во вторичный реформинг приступить к увеличению давления пара в паросборнике до значений от 10,00 до 10,68 МПа (от 102 до 109 кгс/см 2 ) по прибору поз.Р4. Скорость роста температуры насыщенного пара на выходе из паросборника при этом должна быть не более 50 °С/ч.

После разогрева всей катализаторной зоны в аппарате поз.114 за счет увеличения температуры входящего газа и экзотермического эффекта реакции конверсии окиси углерода и содержания остаточной объемной доли окиси углерода в газе на выходе из аппарата не более 4 % по анализатору поз.А140 он считается выведенным на нормальный технологический режим.

В случае, если в конвертор окиси углерода поз.114 загружен свежий катализатор, в котором по условиям изготовления содержится сульфат железа, перед включением в работу последующих стадий необходимо провести обессеривание катализатора. Обессеривание протекает по следующим реакциям:

Скорость процесса удаления серы увеличивается с возрастанием концентрации водяного пара и с увеличением температуры. Температура катализатора должна быть не менее 350 °С, а объемное соотношение пар : газ на входе в конвертор — не менее 1,5 : 1. При температуре менее 320 °С скорость обессеривания резко уменьшается. Для создания указанных условий необходимо:

— увеличить расход пара на конверсию метана так, чтобы соотношение пар : газовая смесь на входе в трубчатую печь было не менее 4,2 : 1;

— увеличить подачу пара в змеевик паровоздушной смеси БТА и перепускать по байпасу котла-утилизатора поз.112 максимальное количество газа;

— при необходимости подать пар с расходом до 30 т/ч в линию входа газа в конвертор поз.114 с помощью регулятора поз.QIC141.

При достижении температуры по всем слоям катализатора не менее 400 °С стабилизировать режим и сделать выдержку до устойчивого уменьшения массовой концентрации серы в газе после конвертора поз.114 менее 1,0 мг/м 3 . При указанных параметрах обессеривание достигается за время от 60 до 100 часов. По окончании обессеривания температуру конвертированной парогазовой смеси на входе в конвертор снизить до рабочей и вывести конвертор поз.114 на нормальный технологический режим.

Пуск блока МДЭА-очистки

После опрессовки на плотность и продувки азотом приступить к заполнению системы раствором МДЭА. Раствор из емкости поз.335 перекачать в регенераторы-рекуператоры поз.303А, В. Откачку осуществлять насосом поз.363.

Перед заполнением системы раствором включить в работу систему азотного дыхания и подключить к ней промежуточные емкости поз.320, 325. Подать азот в кубовые части регенераторов-рекуператоров, открыть заслонки поз.PCV301, PCV302.

Набрать в абсорбере поз.301 давление не менее 1,0 МПа (10 кгс/см 2 ) азотом или АВС при надежно отключенной арматуре по выходу насыщенного раствора. При этом перепад между трубным и межтрубным пространствами подогревателя поз.116 должен быть не более ± 0,588 МПа (6 кгс/см 2 ) по прибору поз.DP116. Набрать деминерализованную воду в сборник флегмы поз.322, включить насос поз.323 и подать уплотняющую жидкость в уплотнения насосов МДЭА раствора поз.314, 315, 316, 317. Подготовить к пуску указанные насосы в соответствии с инструкцией по рабочему месту.

Включить насос поз.316, плавно заполнить трубопроводы нагнетания, теплообменные элементы регенераторов-рекуператоров поз.303А, В и АВО поз.312. Увеличив уровень раствора в промежуточной емкости поз.320 до значения не менее 50 %, включить в работу насос поз.314 и подать раствор в абсорбер поз.301. После заполнения кубовой части абсорбера открыть отсекатель поз.HCV309, электрозадвижки поз.HC301, HC302 и наладить выдачу раствора из абсорбера поз.301 в регенераторы-рекуператоры поз.303А, В с помощью регулятора поз.LIC301. Установить нагрузку по II потоку не менее 700 м 3 /ч.

Аналогично, включением насоса поз.317 и затем — поз.315 наладить циркуляцию по I потоку. Учитывать, что расход раствора МДЭА, отбираемого из верхних кубов регенераторов-рекуператоров насосом поз.317 при заполнении трубопроводов и аппаратов во время наладки циркуляции по I потоку, не должен превышать расхода по II потоку. Для обеспечения этого условия необходимо контролировать расходы по приборам поз.Q312, Q313 и регулировать их нагрузкой насоса поз.317, а также временно увеличить расход по II потоку. Вести контроль за уровнями раствора в регенераторах-рекуператорах поз.303А, В и своевременно производить подпитку системы раствором.

Пуск насосов поз.314, 315, 316, 317 производить согласно инструкции по рабочему месту. Вывод насосов поз.314, 315 на режим работы с расходом не менее 350 м 3 /ч осуществить в течение от 5 до 10 мин. После наладки циркуляции установить равные расходы по потокам и приступить к разогреву раствора.

Прогреть паропровод и подать пар 7 в кипятильник поз.307. Конденсат сбрасывать на дренажи после отделителя поз.319А, после разогрева конденсата до температуры более 100 °С перевести его в бак вторичного вскипания поз.326 и, далее, через подогреватель питательной воды поз.125 на сброс в канализацию. После уменьшения массовой концентрации железа менее 0,5 мг/дм 3 конденсат подать в блок приготовления питательной воды. Отрегулировать давление в баке вторичного вскипания не более 98 кПа (1 кгс/см 2 ) выдачей пара на установку деаэрации. Установить расход пара на паровой кипятильник поз.307 не более 10 т/ч по прибору поз.Q315.

По мере разогрева раствора МДЭА включать в работу вентиляторы АВО поз.312, 313, поддерживая температуру раствора I и II потоков в абсорбер не более 60 °С по приборам поз.T317, T318. Разогрев раствора контролировать по приборам поз.T311, T312, скорость разогрева должна быть не более 30 °С/ч.

Параллельно разогреву наладить фильтрацию МДЭА-раствора, для чего:

— включить в работу угольный фильтр поз.421-2. Перепад фильтра по прибору поз.DP353 должен быть не более 0,500 МПа (не более 5,0 кгс/см 2 );

— включить в работу механические фильтры поз.351, 352 и установить расход МДЭА на фильтрацию по прибору поз.Q318 не более 60 м 3 /ч; обеспечить перепад давления на фильтрах по приборам поз.DP361_1, 2 не более 200 кПа (не более 1,95 кгс/см 2 ). При достижении данного значения отключить фильтры и произвести их чистку, после чего снова включить в работу;

— включить в работу механические фильтры поз.349А, В, С. Контроль за перепадом фильтров осуществлять по манометрам поз.PI349-A1, A2, PI349-B1, B2, PI349-C1, C2. При увеличении перепада выше регламентного грязный фильтр отключить, почистить и снова включить в работу.

Наладить дозировку пеногасителя в систему МДЭА-очистки, для чего:

— заполнить недеаэрированной питательной водой емкость поз.348, подать концентрированный пеногаситель и приготовить водный раствор пеногасителя необходимой концентрации;

— заполнить, включить в работу насосы-дозаторы поз.347-1, 3 в соответствии с инструкцией по рабочему месту и подать пеногаситель в регенераторы-рекуператоры поз.303А, В по линии флегмы после клапана поз.LCV305 с расходом не более 90 л/ч по расходомеру поз.QI347_1;

— аналогичным образом заполнить, включить в работу насосы-дозаторы поз.347-2, 4 и подать пеногаситель в абсорбер поз.301 по линии всасывания насосов поз.314А, В с расходом не более 90 л/ч по прибору поз.QI347_2.

Количество подаваемого раствора МДЭА на фильтрацию и пеногасителя регулировать по результатам аналитического контроля вспениваемости раствора МДЭА в регенераторах поз.303А, В и в абсорбере поз.301.

После вывода на нормальный технологический режим конвертора окиси углерода I-ой ступени поз.114 приступить к подаче конвертированного газа на МДЭА-очистку по байпасу конвертора окиси углерода II-ой ступени поз.117. Для этого:

− с помощью байпаса плавно уравнять давление до и после электрозадвижки поз.HC144 и открыть ее полностью;

− прекратить подачу азота или АВС в абсорбер поз.301, плавно уравнять давление до и после электрозадвижки поз.HC141 и открыть ее;

− открыть заслонки поз.HC146, HC147 и клапан поз.HCV304;

− подготовить к пуску установку разгонки газового конденсата;

− приоткрыв клапан поз.PCV501, дать проток газа через абсорбер, уменьшение давления газа в системе компенсировать прикрытием электрозадвижки поз.HC149.

При достижении температуры 180 °С по приборам поз.T143А, В подать воду на впрыск в узел охлаждения конвертированного газа поз.145. После набора уровня в сепараторе поз.309 и, затем, в сепараторе-влагоотделителе поз. 123 начать выдачу газового конденсата из них в отпарную колонну поз.150. Включить в работу установку разгонки газового конденсата. Перейти на впрыск в узел поз.145 газового конденсата насосом поз.127. Включить в работу необходимое количество вентиляторов АВО поз.120 и регуляторами поз.TIC152_1, TIC152_2, TIC152_3 установить температуру конвертированного газа на входе в абсорбер не более 50 °С (в зимнее время — не более 60 °С).

При подаче газа через абсорбер будет происходить набор рабочих уровней на его тарелках, в связи с чем необходим контроль перепада давления в абсорбере, уровней в регенераторах-рекуператорах поз.303А, В и, при необходимосмти, подпитка системы.

Постепенно увеличивать подачу газа на очистку прикрыванием электрозадвижки поз.HC149 и открытием клапана поз.PCV501 в автоматическом режиме. Поддерживать при этом указанную скорость разогрева раствора, в необходимых случаях делая выдержку. При достижении температуры раствора в нижних кубах регенераторов-рекуператоров 100 °С в результате начала интенсивного испарения раствора будет происходить набор рабочих уровней на их тарелках. При этом необходим контроль перепада давления и уровня раствора в регенераторах-рекуператорах и своевременная подпитка системы раствором МДЭА или, при необходимости, глубокообессоленной водой.

Во время роста перепада давления аппаратов поз.303А, В регулятором поз.PIC301 установить давление в их верхних частях от 29,5 до 49,0 кПа (от 0,3 до 0,5 кгс/см 2 ) и прекратить подачу в них азота. Включить в работу необходимое количество вентиляторов АВО поз.321, регуляторами поз.TIC302 и TIC376 поддерживать температуру «чистой» и «грязной» фракций двуокиси углерода не более 55 °С. При увеличении уровня в сборнике флегмы поз.322 начать выдачу флегмы на орошение колпачковых тарелок регенераторов-рекуператоров поз.303А, В с помощью регулятора поз.LIC305.

С ростом выделения двуокиси углерода в регенераторах-рекуператорах наладить отдувку горючих, установив регулятором поз.QIC304 расход «грязной» фракции СО2 не более 10 000 м 3 /ч в зависимости от объемной доли горючих в «чистой» фракции. Регулятором поз.PIC302 установить давление «чистой» фракции СО2 от 3,90 до 14,70 кПа (от 400 до 1500 кгс/м 2 ) и выдать ее в сеть предприятия, открыв электрозадвижку поз.HC315.

К концу перевода сброса газа на клапан поз.PCV501 вывести установку на нормальный технологический режим, наладить аналитический контроль растворных и газовых потоков. Включить в работу все средства автоматической сигнализации и противоаварийной защиты (АСиПАЗ) и системы автозапуска насосов.

Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций.

Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ — конструкции, предназначен­ные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой.

Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим.

Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰).

Источник

Оцените статью