Расчет II ступени дистанционной защиты
Первичное сопротивление срабатывания II ступени выбирается в зависимости от конфигурации сети. Для одиночных линий (рис. 2.2) сопротивление срабатывания второй ступени находится по двум условиям:
а) по условию согласования с I ступенью защиты предыдущей линии
(2.6)
б) по условию отстройки от КЗ на шинах ВН (СН) автотрансформатора подстанции, примыкающей к противоположенному концу линии (точка К2), или отстройки от КЗ на стороне НН трансформатора подстанции (точка К3):
(2.7)
где Z I c.з. пред = Z I c.з(3)— сопротивление срабатывания I ступени ДЗ линии W2;
ZT — минимально возможное сопротивление обмоток ВН и СН параллельно работающих автотрансформаторов или обмоток параллельно работающих трансформаторов;
a=0,1 — коэффициент, учитывающий погрешности измерительных трансформаторов;
kток= II / III; kток.Т = I1 / IT— коэффициенты токораспределения, равные отношению первичного тока в месте установки защиты к току, соответственно в предыдущей линии, автотрансформаторе или трансформаторе при трехфазном КЗ в конце зоны действие той защиты, с которой производится согласование (см. рис. 2.2.).
Рис.2.2. К расчету II ступени дистанционной защиты 1
Если на п/ст Б отсутствует подпитка точки КЗ, то через защиты 1 и 3 при КЗ в точке К1 будет протекать один и тот же ток (II=III) и коэффициент токораспределения kтокбудет равен единице (kток=1).
Из полученных значений 
в данном случае и во всех последующих случаях за расчетное принимается минимальное значение.
Коэффициент чувствительности II ступени дистанционной защиты определяется по выражению
( 2.8 )
где 
— принятое значение сопротивления срабатывания II ступени ДЗ ( минимальное значение из полученных при расчете ), ZW1 — сопротивление защищаемой ЛЭП.
В соответствии с ПУЭ [1] требуемое значение коэффициента чувствительности должно быть
При недостаточном kч II ступени её сопротивление можно выбрать следующим образом:
а) если расчетным условием было согласование с I ступенью защиты предыдущей ЛЭП, то теперь II ступень нужно согласовывать по сопротивлению срабатывания и по времени со II ступенью защиты предыдущей ЛЭП;
б) если расчетным было условие отстройки II ступени от КЗ за автотрансформатором на шинах СН (ВН), то согласование может производиться с I ступенью ДЗ на автотрансформаторе.
Кроме того надо проверить, что характеристика срабатывания II ступени отстроена от минимально возможного сопротивления в максимальном нагрузочном режиме:
, (2.9 )
где Umin=0,9Uном — минимальное значение первичного напряжения в месте установки защиты;
Iраб.max — максимальное значение первичного тока в защищаемой линии в расчетном нагрузочном режиме:
где kп — кратность перегрузки, например, при отключении параллельной ЛЭП;
kсзп — коэффициент самозапуска, может быть принят 1.3¸1.5. Для транзитных ЛЭП, электрически удаленных от промышленной нагрузки (ЛЭП 220 ¸ 500 кВ), kсзп = 1¸ 1.2;
Iдлит.доп. – длительно допустимый ток для проводов защищаемой линии (из справочника [15]).
Отстроенность II второй ступени реле сопротивления от нагрузки может быть проверена графически, для чего следует начертить характеристику (в масштабе) и на нее нанести вектор Zнагр.расч под углом jнагр.расч. (определяется по формуле (2.11), см. стр.21).
Вторая ступень защиты будет отстроена от сопротивления нагрузки, если выполняется условие
,
где 
— уставка по оси R.
Угол сопротивления линии jлравен:
где RW и XW – активное и индуктивное сопротивление линии.
Расчет III ступени дистанционной защиты
Третья ступень ДЗ отстраивается от максимального нагрузочного режима. При характеристике III ступени в виде усеченного параллелограмма (см. рис.2.1) прежде всего рассматривается возможность отстройки по углу. Для этого выбирается угол φ2 наклона правой боковой стороны характеристики реле сопротивления
где jдоп. = 5° ÷ 10° — дополнительный угол, который должен превышать сумму погрешностей реле сопротивления, измерительных трансформаторов, расчетов и запаса.
Значение угла jнагр.расч. может быть определено в условиях перегрузки из соотношения
cosjнагр.расч= 
; (2.11)
где I*раб.max и U*min — относительные значения напряжения и тока, определяются из (2.9); cosφном можно принять для линий 110-220 кВ равным 0,85, а для линий 500 кВ – 0.9.
Первичное сопротивление срабатывания III ступени 
выбирается по условию обеспечения требуемой чувствительности при каскадном отключении металлического КЗ в конце зоны резервирования (рис.2.2, КЗ в конце линии W2, выключатель 4 отключен) по выражению:
(2.12)
где kч,треб = 1.2 — требуемый по ПЭУ наименьший коэффициент чувствительности;
Z3 — первичное сопротивление в месте установки защиты при металлическом КЗ в конце зоны резервирования.
Сопротивления срабатывания (уставки) реле сопротивления определяются по выражению:
(2.13)
где KI и KU — коэффициенты трансформации трансформаторов тока и напряжения.
2.1.3.Выбор выдержек времени и построение временных характеристик.
Пример построения характеристик времени действия дистанционных защит показан на рис.2.3.
Первая ступень дистанционной защиты действует без выдержки времени
Рис.2.3. Характеристики времени действия дистанционных защит:
а – схема системы; б – характеристики времени действия нечетных защит;
в – то же, но для четных защит.
На чертеже откладывается собственное время срабатывания защиты, которое не превышает 0,025 с.
Вторая ступень действует с выдержкой времени, равной сумме времени действия УРОВ и ступени селективности
где tУРОВ — время действия УРОВ равно 0.3 ¸ 0.5 с.
Dt = 0,2 ÷ 0.3 с — ступень селективности по времени.
Выдержка времени III ступени защиты выбирается по встречно-ступенчатому принципу:
t III c.з 1 = t III с.з. отх. присоед п/стБ+ Dt (2.15)
Из двух полученных значений t III c.з за расчетное принимается большее.
Расчет дистанционных защит должен заканчиваться построением временных характеристик защит tc,з = ¦(l) для нечетных и четных комплектов защит линий.
При построении временных характеристик следует учитывать реальные, а не фиктивные сопротивления на зажимах защит.
Например, для II ступени дистанционной защиты 1 (рис.2.2)
где Zр — реальное сопротивление на зажимах защиты, которое откладывается при построении временных характеристик;
kток — коэффициент токораспределения из расчета Z II c.з1.
Длина зоны действия второй ступени защиты 1 будет равна
(2.16)
Характеристики времени действия дистанционных защит приведены на рис. 2.3,б для нечетных защит и на рис. 2.3,в для четных защит.
Источник
Дистанционная защита ЛЭП, назначение, принцип действия и область применения. Принцип выбора уставок действия защиты.
Ответ: Назначение и принцип действия дистанционных защит (ДЗ). В сетях сложной конфигурации с несколькими источниками питания простые и направленные МТЗ не могут обеспечить селективного отключения КЗ. Так, при КЗ на W2 (рис. 6.1) АК3 должна подействовать быстрее АК1, а при КЗ на W1 – наоборот, АК1 должна подействовать быстрее АК3. Эти противоречивые требования не могут быть выполнены с помощью МТНЗ. Кроме того, МТНЗ часто не удовлетворяет требованиям быстродействия и чувствительности.
Рис. 6.1. Кольцевая сеть с двумя источниками питания:
– максимальная токовая направленная защита; – дистанционная защита
ДЗ – это сложные направленные или ненаправленные защиты с относительной селективностью, выполненные с использованием минимальных реле сопротивления. Дистанционные защиты реагируют на сопротивление линии до места КЗ, которое пропорционально расстоянию, т. е. дистанции. Отсюда и происходит название ДЗ. Для работы ДЗ необходимо наличие цепей тока от ТТ присоединения и цепей напряжения от ТН. При отсутствии или неисправности цепей напряжения возможна ложная работа ДЗ, например, при КЗ на смежных участках.
Селективное отключение КЗ в сложных кольцевых сетях может быть обеспечено с помощью ДЗ.
Выдержка времени ДЗ t зависит от расстояния (дистанции)
(рис. 6.2) между местом установки РЗ (точка ПС1) и точкой КЗ (К),т. е. нарастает с увеличением этого расстояния. Дистанционная защита, расположенная ближе к месту повреждения, имеет меньшую выдержку времени, чем более удаленные ДЗ.
Например, при КЗ в точке К1 ДЗ2, расположенная ближе к месту повреждения, работает с меньшей выдержкой времени, чем более удаленная дистанционная защита ДЗ1.
Если КЗ возникает и в точке К2,то время действия ДЗ2 увеличивается и КЗ селективно отключается ближайшей к месту повреждения ДЗ3.
Основным элементом ДЗ является дистанционный измерительный орган (ДО), который определяет удаленность точки КЗ от места установки РЗ. В качестве ДО используется реле сопротивления (PC), реагирующие на полное, реактивное или активное сопротивление поврежденного участка ЛЭП 
Сопротивление фазы ЛЭП от места установки реле ДЗ1 (см. рис. 6.2)до места КЗ (точки К) пропорционально длине этого участка 
Рис. 6.2. Зависимость выдержки времени ДЗ от расстояния до места КЗ
Таким образом, поведение ДО, реагирующего на сопротивление линии, зависит от расстояния до места повреждения. В зависимости от вида сопротивления, на которое реагирует ДО (Z, X или R), ДЗ подразделяются на РЗ полного, реактивного и активного сопротивлений. Реле сопротивления, применяемые в ДЗ для определения сопротивления до точки КЗ, контролируют напряжение и ток в месте установки ДЗ (рис. 6.3). К зажимам PC (КZ) подводятся вторичные значения Up и Iр от ТН и ТТ. Реле выполняется так, чтобы его поведение зависело от отношения Up к Iр. Это отношение является некоторым сопротивлением 
При КЗ 
и при определенных значениях 
PC срабатывает, так как оно реагирует на уменьшение 
поскольку при КЗ Up уменьшается, а Iр возрастает. Наибольшее значение, при котором PC срабатывает, называется сопротивлением
срабатывания реле:
(6.1)
Рис. 6.3. Подключение цепей тока и напряжения реле сопротивления
Для обеспечения селективности в сетях сложной конфигурации на ЛЭП с двухсторонним питанием ДЗ необходимо выполнять направленными, действующими при направлении мощности КЗ от шин в линию. Направленность действия ДЗ обеспечивается при помощи дополнительных реле направления мощности или применением направленных реле сопротивления, способных реагировать на величину сопротивления 
и на направление мощности КЗ.
Характеристики выдержки времени дистанционных защит. Зависимость времени действия ДЗ от расстояния или сопротивления до места КЗ 
называется характеристикой выдержек времени ДЗ.По характеру этой зависимости ДЗ делятся на три группы: с нарастающими (наклонными) характеристиками времени действия, ступенчатыми и комбинированными характеристиками (рис. 6.4).
Рис. 6.4. Характеристики зависимости времени срабатывания ДЗ 
:
а – наклонная; б – ступенчатая; в – комбинированная
Ступенчатые ДЗ действуют быстрее, чем ДЗ с наклонной и комбинированной характеристиками, и выполняются проще в конструктивном исполнении. Дистанционные защиты со ступенчатой характеристикой производства ЧЭАЗ выполняются с тремя ступенями времени, соответствующими трем зонам действия ДЗ (рис. 6.4, б). Микропроцессорные реле имеют 4–6 ступеней времени. Реле с наклонной характеристикой разработаны для распределительных сетей 6–10 кВ.
Принципы обеспечения селективности дистанционными защитами. На ЛЭП с двухсторонним питанием ДЗ устанавливаются с обеих сторон каждой ЛЭП и должны срабатывать при направлении мощности от шин в линию. Дистанционные релейные защиты, действующие при одном направлении мощности, необходимо согласовать между собой по времени и по зоне действия так, чтобы обеспечивалось селективное отключение КЗ. В рассматриваемой схеме (рис. 6.5) согласуются между собой ДЗ1, ДЗ3, ДЗ5 и ДЗ6, ДЗ4, ДЗ2.
Рис. 6.5. Согласование выдержек времени дистанционных РЗ
со ступенчатой характеристикой: Δz – погрешность дистанционного реле;
Δt – ступень селективности
Учитывая, что первые ступени ДЗ не имеют выдержки времени ( 
), по условию селективности они не должны действовать при КЗ за пределами защищаемой ЛЭП. Исходя из этого, протяженность первой ступени, не имеющей выдержки времени ( ), выбирается меньше протяженности защищаемой ЛЭП и обычно составляет 0,8–0,9 длины линии. Остальная часть защищаемой ЛЭП и шины противоположной подстанции охватываются второй ступенью ДЗ. Протяженность и выдержка времени второй ступени согласуются обычно с протяженностью и выдержкой времени первой ступени ДЗ следующего участка. Например, у второй ступени ДЗ1 сопротивление срабатывания отстраивается от конца первой ступени ДЗ3, т. е. 
, а время действия выбирается на ступень ∆t больше 
т. е. 
Последняя третья ступень ДЗ является резервной и ее протяженность выбирается из условия охвата следующего участка на случай отказа его РЗ или выключателя. Выдержка времени принимается на ∆t больше времени действия второй зоны ДЗ следующего участка. При этом зона действия третьей ступени должна быть отстроена от конца второй или третьей зоны следующего участка.
Защита линии с использованием дистанционной защиты. Дистанционная защита применяется для действия при междуфазных КЗ, а для действия при однофазных КЗ используется более простая ступенчатая токовая направленная защита нулевой последовательности (МТЗНП). Большинство микропроцессорной аппаратуры имеет ДЗ, действующую при всех видах повреждения, в том числе и при КЗ на землю. Реле сопротивления включается через ТН и ТТ на первичные напряжения в начале защищаемой ЛЭП. Вторичное напряжение на зажимах реле сопротивления PC: 
а вторичный ток 
Сопротивление на входных зажимах реле определяется по выражению
(6.2)
где Zр.п – первичное значение сопротивления, подведенного к зажимам реле.
(6.3)
называется сопротивлением срабатывания ДЗ.
Кроме пусковых органов в состав ДЗ входят органы выдержки времени, а также ряд блокировок, предотвращающих неправильную работу защиты в режимах, при которых защита может сработать при отсутствии повреждения на защищаемой ЛЭП. К таким режимам относятся качания в энергосистеме и повреждения в цепях ТН, питающих ДЗ.
Выбор параметров срабатывания дистанционных защит. Выбор параметров срабатывания ДЗ произведем на примере сети (рис. 6.6), состоящей из двух линий W1 и W2 с тремя источниками питания и понижающим трансформатором Т. Все защиты выполняются с использованием направленных реле сопротивления с характеристикой в виде окружности, проходящей через начало координат (рис. 6.6, б). Выбор параметров срабатывания в примере производится для защит одного направления – ДЗ1, ДЗ3, ДЗ6.
Для иллюстрации выбора параметров срабатывания ДЗ на комплексной плоскости сопротивлений нанесены сопротивления линий с 
и приведены выбранные ниже сопротивления срабатывания (рис. 6.6, б).
Первая ступень выполняется без выдержки времени. Селективность в режиме без КЗ и при внешних КЗ обеспечивается выбором сопротивления срабатывания. Время срабатывания первых ступеней защит для всех участков принимается одинаковым и равным 
Для отстройки от работы разрядников, создающих кратковременное КЗ, вводится замедление 
с. Для исключения излишних отключений линии сопротивление срабатывания РС должно быть выбрано меньше, чем сопротивление 
при КЗ в начале предыдущих элементов, т. е. меньше сопротивления линии:
(6.4)
где 
– коэффициент отстройки, принимаемый 0,65–0,9 ( меньше единицы, так как используются минимальные реле сопротивления) и учитывающий положительную погрешность РС (увеличение 
), погрешности измерительных трансформаторов и влияние переходного сопротивления в месте КЗ.
Вторая ступень предназначена для защиты части участка, где не работает первая ступень, когда 
. Селективность без КЗ и при внешних КЗ обеспечивается выбором времени срабатывания (выдержки времени) 
и сопротивления срабатывания 
.
Время срабатывания для вторых ступеней выбирается одинаковое, но на ступень 
сбольшим временемсрабатывания первых ступеней или быстродействующих защит (например, дифференциальной) предыдущих элементов, чем обеспечивается несрабатывание вторых ступеней в зоне действия этих защит. Выбор сопротивления производится в пределах группы защит, действующих в одном направлении. При выбранных выдержках времени можно разрешить срабатывать измерительному органу второй ступени защиты 
при КЗ на части W2(или в трансформаторе Т), где еще работает первая ступень защиты 3 (или быстродействующая защита Т) – выключатель 3 будет отключен своей первой ступенью (или выключатель 5 – защитой Т), прежде чем наберет выдержку времени орган выдержки времени второй ступени дистанционной защиты.
Следовательно, сопротивление 
срабатывания второй ступени ДЗ должно быть выбрано меньше, чем сопротивление 
при КЗ в конце зоны, защищаемой первой ступенью защиты предыдущего элемента, определяемой 
, или при КЗ за трансформатором в режиме, когда его сопротивление минимально 
Первичное сопротивление на входе 
при КЗ в указанных точках определяется:
(6.5)
где 
– коэффициенты токораспределения при КЗ на W2и за трансформатором Т.
Для сети (рис. 6.6, а) значения этих коэффициентов меньше единицы, что увеличивает значение 
, повышая чувствительность ступени. В сети (рис. 6.6, в) для защиты ДЗ1 при КЗ на параллельных линиях значение 
больше единицы, что снижает сопротивление и коэффициент чувствительности.
С учетом выражений (6.5) можно найти:
(6.6)
где 
– коэффициент отстройки, учитывающий отрицательные погрешности 
Принимается меньшее значение , полученное по выражениям (6.6).
Рис. 6.6. Схема сети и выдержки времени ДЗ (а), сопротивления срабатывания отдельных ступеней (б), схема к определению КТ (в), изменение Zз при КЗ (г)
Целесообразность использования рассчитанной ступени оценивается коэффициентом чувствительности при КЗ в конце защищаемой линии:
(6.7)
При недостаточном значении коэффициента чувствительности, если определяющим при выборе 
явилось условие (6.6), вторая ступень защиты 1 может быть отстроена от второй (но не от первой) ступени защиты 3 по времени (т. е. вторые ступени отдельных защит будут иметь разные выдержки времени) и сопротивлению срабатывания, а также с учетом выражения (6.6):
(6.8)
(6.9)
Принимается меньшее значение , полученное из выражений (6.6) и (6.9).
Аналогично определяются параметры срабатывания защит другого направления – ДЗ3 и ДЗ4.
Третья ступень выполняет функции резервирования. Селективность без КЗ обеспечивается сопротивлением срабатывания, а при внешних КЗ – выдержкой времени. Выбор выдержек времени, как и для МТНЗ, осуществляется по встречно-ступенчатому принципу. Выбор сопротивления срабатывания производится с учетом следующих двух условий:
1. Для исключения срабатывания реле сопротивления в нагрузочных режимах его сопротивление срабатывания должно быть меньше минимального рабочего сопротивления при 
:
(6.10)
где 
2. Измерительный орган третьей ступени, сработавший при КЗ на смежном участке, должен вернуться в исходное положение после отключения КЗ выключателем поврежденного участка. Диаграмма изменения сопротивления в этих режимах для защиты ДЗ1 приведена на рис. 6.6, г.
При возникновении КЗ на W2 сопротивление на входе ИО снижается от значения 
до значения 
, а после отключения выключателя Q3 – до 
– переходного сопротивления, обусловленного пониженным напряжением при появлении токов самозапуска электродвигателей и определяемого как 
, где 
– коэффициент самозапуска.
Для возврата РС в исходное положение его сопротивление возврата 
при 
должно быть меньше переходного сопротивления 
При определении коэффициента чувствительности учитывается 
при 
Коэффициент чувствительности третьей ступени проверяется при КЗ в конце своего участка (работа защиты как основной):
(6.11)
и в конце зоны резервирования – в конце линии W2 и за трансформатором Т
(6.12)
Аналогично выражениям (6.6) и (6.9) при КЗ в конце линии W2:
(6.13)
а при КЗ за трансформатором Т:
(6.14)
При наличии нескольких источников питания разной мощности минимальные значения коэффициентов токораспределения оказываются намного меньше единицы, а значительными, что может привести к недостаточным коэффициентам чувствительности. Для получения удовлетворительной чувствительности третьей ступени в зоне резервирования необходимо иметь небольшие значения 
при 
и большие 
при 
. Эти соотношения определяются характеристикой срабатывания РС.
Устройство блокировки при качаниях (УБК) блокирует неправильную работу ДЗ при качаниях в электроэнергетической системе. При качаниях ДЗ измеряет расстояние от места установки до электрического центра качаний, и если этот центр качаний находится на защищаемой линии, то ИО защиты срабатывает (рис. 6.7).
Рис. 6.7. Расположение электрического центра качаний на защищаемой линии
На рис. 6.7 показано изменение напряжения вдоль линии при качаниях. В момент, показанный на рис. 6.7, ЭДС по концам линии связи находятся в противофазе, а в электрическом центре (ЭЦК), который находится на линии напряжение равно 0. Дистанционный орган защиты воспринимает центр качаний как место КЗ и срабатывает. Пунктиром показан момент, когда ЭДС 
находится в фазе с 
В данный момент напряжения во всех точках линии примерно одинаковы и ДО возвращается. Таким образом, при качаниях ДЗ то срабатывает, то возвращается. Если времени, пока ДО находится в сработанном состоянии, достаточно для срабатывания защиты, защита может отключить линию, так как успевает сработать перваяступень защиты и может сработать вторая, если время ее срабатывания менее 1,0–1,5 с. Поэтому УБК, как правило, блокирует первую ступень, а в тех случаях, когда время действия второй ступени мало (менее 1с), то блокируется и вторая ступень.
Распространены два принципа блокировки от качаний. В электромеханических защитах блокируемые ступени защиты нормально выведены из работы и вводятся при появлении кратковременной несимметрии, которой сопровождается любое, даже трехфазное, КЗ. Ступени вводятся на время, достаточное для срабатывания ДО (обычно на 0,3–0,4 с), после чего они из работы выводятся. При качаниях ДО срабатывают через некоторое время, после того как разойдутся векторы напряжения по концам ЛЭП. К данному моменту защита из работы оказывается уже выведенной.
В аналоговых защитах более поздних выпусков (ШДЭ-2602, ПДЭ-2003), а также в микропроцессорных защитах применяется блокировка по скорости изменения сопротивления. Для блокировки измеряется время между срабатываниями ДО с разными уставками. При КЗ они срабатывают одновременно, а при качаниях срабатывает сначала более чувствительное реле сопротивления, а затем через некоторое время – более грубое. Наличие времени между срабатываниями двух ДО является признаком качаний, при которых соответствующие ступени выводятся из работы.
Дата добавления: 2017-02-20 ; просмотров: 7208 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ
Источник